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摘要:通過對元明粉蒸發(fā)設(shè)備現(xiàn)狀的分析,指出使用中的循環(huán)管式蒸發(fā)器的缺陷，提出了有效的整改方案。另外，從理論上闡述了影響蒸發(fā)強(qiáng)度提高的因素（管內(nèi)溶液沸騰的對流傳熱系數(shù)，污垢熱阻），以及在生產(chǎn)中的對策與實(shí)施。

在許多化工生產(chǎn)中,都離不開蒸發(fā)這一過程,完成蒸發(fā)所需要的關(guān)鍵設(shè)備就是蒸發(fā)器。蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)型式各不相同,按溶液在蒸發(fā)器中停留的情況,可分為循環(huán)型和單程型兩大類。在目前的元明粉生產(chǎn)中,一般采用四效蒸發(fā),其蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)型式有循環(huán)管式蒸發(fā)器和外熱室蒸發(fā)器兩種(都屬于強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器) 。循環(huán)管式蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)示意圖見圖1 。

1 、問題分析及整改方案

1.1 問題分析：由于循環(huán)管式蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)上的限制,如換A-不凝汽;D -冷凝液;T-蒸發(fā)完成液熱管長度僅3m 左右、推進(jìn)式葉輪的結(jié)構(gòu)等因素,使得物料循環(huán)速度不大。這樣管內(nèi)易結(jié)垢,需經(jīng)常洗罐,使蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度降低,最終影響產(chǎn)品的產(chǎn)量和質(zhì)量。另外,設(shè)備的清洗和維修也不方便。所以這種蒸發(fā)器難以*生產(chǎn)的要求。
1.2 整改方案：由于循環(huán)管式蒸發(fā)器存在以上缺陷,所以元明粉生產(chǎn)廠對其結(jié)構(gòu)進(jìn)行了部分改造。改造后的蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)示意圖見圖2 。這次改造主要是將循環(huán)管內(nèi)的推進(jìn)式葉輪改為外循環(huán)的臥式軸流泵, 增加了兩部分循環(huán)管,去掉蒸發(fā)室上的傳動部分。改后加大了電機(jī)功率,物料循環(huán)速度提高近1 倍。

1.3 效果：由于加快了物料循環(huán)速度,延緩了污垢生成,增大了傳熱效果,減少了清洗次數(shù),延長了操作周期, 使蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度有所提高。另外,改造前基本上是班班洗罐,現(xiàn)在,物料循環(huán)速度加快后,兩個(gè)月不用洗罐。這樣,一方面減輕了工人勞動強(qiáng)度,另一方面提高了蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度,降低了消耗。因此,目前許多元明粉生產(chǎn)中都將循環(huán)管式蒸發(fā)器改為外循環(huán)蒸發(fā)器。

2 　提高蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度的措施

在同樣的設(shè)備、同樣的消耗情況下,如果能提高蒸發(fā)器的生產(chǎn)強(qiáng)度,那么每t 產(chǎn)品消耗可相對降低, 企業(yè)效益可隨之提高。

2.1 理論依據(jù)

蒸發(fā)器的生產(chǎn)強(qiáng)度U 是指單位傳熱面積上單位時(shí)間內(nèi)所蒸發(fā)的水分量,即U = W/A 　kg/ (m2·h)
式中: W 為單位時(shí)間內(nèi)所蒸發(fā)的水分量,kg/ h; A 為蒸發(fā)器的傳熱面積,㎡ 。

根據(jù)蒸發(fā)的物料衡算及焓衡算過程,有W=Q/ r ,而傳熱量Q= KAΔt ,故U= W/ A = Q/A ·r= KΔt/ r
式中: Q 為蒸發(fā)器的傳熱量,kJ/ h; r 為當(dāng)溫度為t時(shí),二次蒸汽的蒸發(fā)熱,kJ/ kg ; K 為蒸發(fā)器的總傳熱系數(shù),kJ/ (m2 ·h·℃); Δt 為蒸發(fā)時(shí)的有效溫度差, ℃。

由上式可以看出,對于一個(gè)選定的蒸發(fā)器,為提高其生產(chǎn)強(qiáng)度,應(yīng)設(shè)法增大蒸發(fā)時(shí)的有效溫度差Δt 和傳熱系數(shù)K 。

2.2 　因素分析

有效溫度差Δt 除了和溫度差損失有關(guān)外,主要還是取決于加熱蒸汽的壓力和冷凝器壓力之差。但加熱蒸汽壓力的增加,常受工廠具體用汽條件的限制;冷凝器中真空度的提高,可使溶液的沸點(diǎn)降低,以加大溫度差。但這樣不僅增加了真空泵的功率消耗,且隨著真空度的提高,溶液的沸點(diǎn)降低,粘度增大,也會對溶液的沸騰傳熱產(chǎn)生不利影響(導(dǎo)致沸騰對流傳熱系數(shù)下降) 。因此在元明粉蒸發(fā)中,有效溫度差的增大是有限制的。

一般來說,增大總傳熱系數(shù)K 是提高蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度的主要途徑。增大總傳熱系數(shù)K 的主要途徑是減小各部分的熱阻。
K = 1/ (1/ a1 + 1/ a2 + R W + R S)
式中: a1 為管間蒸汽冷凝的對流傳熱系數(shù); a2 為管內(nèi)溶液沸騰的對流傳熱系數(shù); R W 為管壁熱阻; R S 為污垢熱阻。

一般情況下,管壁熱阻R W很小,可忽略不計(jì), 且蒸汽冷凝時(shí)的對流傳熱系數(shù)a1 比管內(nèi)溶液沸騰時(shí)的對流傳熱系數(shù)a2 大很多,即a1>a2 , 有1/a1<1/a2 , 蒸汽冷凝熱阻在總熱阻中占比例很小,但要考慮加熱室中不凝氣的及時(shí)排除。比如,設(shè)計(jì)制造中盡量將適當(dāng)數(shù)量的不凝氣排放管靠近加熱室筒體最上部,以隨時(shí)排放不凝氣。否則,冷凝傳熱系數(shù)急劇下降,其熱阻將大大增加,使總傳熱系數(shù)下降。

2. 3 　實(shí)際措施

根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際情況,想法提高管內(nèi)溶液沸騰的對流傳熱系數(shù)a2 和減小污垢的形成,才是提高總傳熱系數(shù)K 的主要途徑。
主要措施有以下幾點(diǎn):
(1) 加熱室選取合適的換熱管,使物料循環(huán)速度保持在215 m/s 以上,既可增大a2 , 又可延緩污垢的形成。
(2) 除去水硝中的Ca2 + 、Mg2+ ,從根本上除去污垢
的生成條件。
(3) 根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn),采取中液位操作,
嚴(yán)禁低液位操作,防止污垢形成。
(4) 要保證真空度
達(dá)到工藝要求,并使真空壓穩(wěn)定,以維持各效蒸汽壓力。各效溫度及料液溫度等穩(wěn)定,以保證液位穩(wěn)定。
(5) 若有污垢及時(shí)洗罐,使污垢熱阻R S 為最小。