1768-L45，1768-L45

充電裝置在浮充電(穩(wěn)壓)狀態(tài)下，交流輸入電壓在超過其額定值的+15%、-10%的范圍內(nèi)變化，輸出電流在其額定值的0%～*范圍內(nèi)變化，輸出電壓在其浮充電電壓調(diào)節(jié)范圍內(nèi)的任一數(shù)值上保持穩(wěn)定，其穩(wěn)壓精度均應(yīng)符合表5的規(guī)定。穩(wěn)壓精度用以下公式計算。
δu=(Um-Uz)/Uz×*                (2)
式中：δu--穩(wěn)壓精度；
Um--輸出電壓波動極限值；
Uz--輸出電壓整定值。
　紋波系數(shù)試驗(yàn)
充電裝置在浮充電(穩(wěn)壓)狀態(tài)下，交流輸入電壓在超過其額定值的+15%、-10%的范圍內(nèi)變化，輸出電流在其額定值的0%～*范圍內(nèi)變化，輸出電壓在浮充電電壓調(diào)節(jié)范圍內(nèi)任一數(shù)值上，測得電阻性負(fù)載兩端的紋波系數(shù)均應(yīng)符合表5的規(guī)定。紋波系數(shù)用以下公式計算：
δ=(Uf-Uq)/2Up×*              (3)
式中：δ--紋波系數(shù)；
Uf--直流電壓脈動峰值；
Uq--直流電壓脈動谷值；
Up--直流電壓平均值。
　高頻開關(guān)電源模塊并機(jī)均流試驗(yàn)
　將設(shè)備所有模塊的輸出電壓均整定在浮充電電壓調(diào)節(jié)范圍內(nèi)同一數(shù)值上，所有模塊全部投入，在浮充電(穩(wěn)壓)狀態(tài)下運(yùn)行。設(shè)模塊總數(shù)為n+1，模塊輸出額定電流Ie。
　調(diào)整負(fù)載，使設(shè)備輸出電流為50%額定值[50%×Ie(n+1)]。測量各模塊輸出電流，并計算其均流不平衡度。調(diào)整負(fù)載，使設(shè)備輸出電流為額定值Ie(n+1)，測量各模塊輸出電流，并計算其均流不平衡度，其值應(yīng)符合5.14.3的規(guī)定。用以下計算公式計算：
均流不平衡度=(模塊輸出電流極限值-模塊輸出電流平均值)/模塊的額定電流值×*      (4)

Brerger Lahr SD328BU68S2 SD3 28

BOSCH Rack CL500 GG500 CL 500 GG 500 -NEU-

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B&R 8MSA3S.E0-66 Motor & Neugart PLE 80/90 Getriebe

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BAUMüLLER BUS6-VC-CE-0022 Regelger?t

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Rexroth CSH01.1C-SE-EN2-NNN-MEM-NN-S-NN-FW

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Rexroth CDB1.1C-SE-ENS-EN2-NN-S-NN-FW

Siemens Sinaut 6NH9830-AA 6NH9 830-AA E:4

Spandau Pumpe PMS 15 Eintauchpumpe PMS15

Kobold Servomotor KSA 248-1 DM-MC/S23/S53/S--1

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Siemens DC-Schütz 3TC5217-0AM4 3TC5 217-0AM4 E: 1

SIEMENS Simatic S5 6ES5928-3UB11 6ES5 928-3UB11 + RAM