HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU
HIR/海瑞交叉滾子軸承樣本
HIR/海瑞交叉滾子導軌滑臺樣本
日本進口HIR海瑞代替SAMICK直線軸承
日本進口HIR海瑞代替SAMICK直線光軸
KBE型箱式直線軸承
KBE10UU KBE12UU KBE16UU KBE20UU KBE25UU KBE30UU
KBE40UU KBE50UU
SME-L加長型箱式直線軸承 NB型號
SME12LUU SME13LUU SME16LUU SME20LUU SME25LUU SME30LUU
SME35LUU SME40LUU
KBB型箱式直線軸承 NB型號
KBB16UU KBB20UU KBB25UU KBB30UU KBB40UU
KBB-AJ型箱式直線軸承 NB型號
KBB16UU-AJ KBB20UU-AJ KBB25UU-AJ KBB30UU-AJ KBB40UU-AJ
RB10020UUCCOUSP RE10020UUCCOUSP RB12025UUCCOUSP RE12025UUCCOUSP RB15025UUCCOUSP
RE15025UUCCOUSP RB20030UUCCOUSP RE20030UUCCOUSP RB25030UUCCOUSP RE25030UUCCOUSP
RB30035UUCCOUSP RE30035UUCCOUSP RB40040UUCCOUSP RE40040UUCCOUSP RB50040UUCCOUSP
RE50040UUCCOUSP RB60040UUCCOUSP RE60040UUCCOUSP
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在切削加工進程中，
影響工件外貌形貌的緊張因素有：具尖部門的多少形狀、具與工件之間
的相對活動即具的進給活動以及切削振動孕育産生的具與工件之間的相對位移等活動。在理想穩(wěn)態(tài)
切削進程狀態(tài)下，具尖由于進給活動在工件外貌上形成重疊痕跡，形成工件的已加工外貌，因
此具進給量f與具圓弧半徑rb是影響外貌粗糙度的緊張因素。因在切削進程中具進給量f與
具圓弧半徑rb爲確定值，故屬確定性影響因素。工件外貌形貌如圖1所示。
這時工件外貌的微觀不屈度也稱爲理論粗糙度R1爲
R1=rb-(rb2-f2/4)? (1)
1
圖2 動態(tài)切削工件外貌形貌
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在實際加工的切削進程中，特別是在動態(tài)切削狀態(tài)下，由于切削振動的存在，使具與工件産生了
相對活動，影響了工件的外貌形貌特征。因此工件的外貌形貌除要思量理論粗糙度外，還要思量動
態(tài)切削的各項特征與相幹因素的影響。此時由于工件微觀硬度不勻稱、具磨損及機床主軸旋轉(zhuǎn)精
度誤差等因素的存在，使切削進程孕育産生力的顛簸，具偏離理想切削位置而形成動態(tài)切削狀態(tài)下的
工件外貌質(zhì)量。這些滋擾因素具有隨機性和不確定性的特點，是影響工件外貌質(zhì)量的又一緊張方面
。其微觀外貌形狀特征如圖2所示。
切削振動與工件外貌質(zhì)量之間的幹系
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU對付外圓車削，刃以切削速度和進給量爲參數(shù)的螺旋線軌跡舉行切削活動，同時陪伴以具與工
件之間的相對位移。在具的進給偏向上，相鄰兩個切削刃地點圓弧的交點的高度就可作爲衡量
工件外貌粗糙度的微觀不屈度高度的參數(shù)，該參數(shù)由兩相鄰刃軌跡的交點縱坐標inty和刃圓弧
深度disp決定。此中圓弧深度爲具與工件相對振動量對參考線的縱坐標數(shù)值，而inty值則由謀略
兩相鄰圓弧地點圓的交點坐標確定。
外貌質(zhì)量模型
根據(jù)以上分析，在進給偏向上的微觀不屈度的平均高度Ra爲
Ra=
n
S
i=1
intyi
n
(2)
式中：n爲進給偏向上刃圓弧數(shù)量：intyi則是上文提到的兩相鄰切削圓弧交點的縱坐標值。
2 車削工件外貌質(zhì)量仿真體系的實現(xiàn)進程
基于以上車削外貌質(zhì)量仿真模型，我們創(chuàng)建了車削工件外貌質(zhì)量仿真體系，圖3爲外貌質(zhì)量模型的
實現(xiàn)進程圖。這同時也是車削物理仿真體系的緊張的有機組成部門，該體系的實現(xiàn)與整個車削物理
仿真體系有密切幹系。
1
圖3 車削物理仿真體系外貌質(zhì)量模型的實現(xiàn)進程
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在形成動態(tài)車削的多種滋擾因素中，工件微觀硬度的差異對切削進程有偏緊張影響，我們將其作爲
仿真體系産生動態(tài)變革的因由。由于切削質(zhì)料的硬度直接影響瞬時切削力的大小，工件硬度變革引
起切削力的變革進而孕育産生工件與具之間的相對位移，再加上尖部門由于進給活動在工件外貌重
疊的結(jié)果，使工件在微觀上形成凸凹不屈的外貌，形成被切削工件的加工外貌。由于工件微觀隨機
硬度切合正態(tài)散布，因此前者對外貌質(zhì)量的影響是一個隨機的進程，屬于不確定因素。由切削振動
模型可以得到切削圓弧振動深度disp，然後求出相鄰兩個切削圓弧的交點坐標，後由式(2)得出
Ra的數(shù)值。
3 關(guān)于外貌質(zhì)量模型的闡明
我們開辟的動態(tài)車削加工外貌質(zhì)量仿真模型將工件的微觀硬度差異作爲車削進程的緊張滋擾因素，
思量到具進給活動對工件外貌的重疊結(jié)果和工件材質(zhì)這兩方面的影響因素，而對別的兩個影響表
面質(zhì)量的因素，即具磨損和機床主軸旋轉(zhuǎn)精度誤差未加以思量，作爲一種開放式由VC++面向東西
要領(lǐng)開辟的仿真體系，本體系可以在充實思量主滋擾因素的根本上，將實際動態(tài)車削進程中存在的
其他龐大滋擾因素逐一的舉行增長和增補，將其作爲體系的資助及增補模塊，進一步完善體系，使
仿真結(jié)果與實際環(huán)境越發(fā)劃一。
在我廠實際生産中，每每遇到加工和修制一批圓長形體的一小端頭不是圓面的不規(guī)格工件，這種不
規(guī)格工件的端頭有一字形或一字環(huán)形、四方等形體，在這種環(huán)境下，只能在四爪單動卡盤上裝夾工
件，車削時得先調(diào)解卡盤，找正工件中間，再車削加工，這給操作者在車削加工工件時帶來很大的
勞動強度，車削工件費時費力。
接納可以大概起到定位作用的小四爪胎具(見圖1，定位螺栓起軸向定位作用，警備工件軸向竄動)共同
加工不規(guī)格零件，以加工正四方頭螺栓爲例。
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU如圖2所示，先把胎具在三爪自放心卡盤上夾緊，工件(四方頭螺栓毛坯)跟胎具小四爪夾緊，然後
靠頂尖和胎具之間的相互頂緊力牢固工件車削加工。車不壞一個工件後，只需松動卡盤上胎具的2個
頂絲後，松開尾座頂尖就能重新變更工件連續(xù)加工。這種要領(lǐng)給操作工人減輕了裝夾進程中的勞動
強度，收縮了資助時間，增長其事情效率。
車削加工以工件內(nèi)孔定位增長資助配置
當加工帶有圓錐孔的工件時，爲了包管圓錐孔和外圓的同軸度和圓跳動的較高精度，利用在卡盤上
裝夾只能先加工外圓後車錐孔，遇到精度高的錐孔工件後車削外圓時，在卡盤上裝夾加工，就很
難到達同軸度和圓跳動的要求，更容易把錐孔小端尺寸夾壞或尾座頂尖頂壞，且找正事情不易。采
用圓錐心軸定位的要領(lǐng)，可用與工件圓錐孔錐度雷同的圓錐心軸定位。
如圖3所示，在卡盤上夾緊圓錐心軸左端圓柱面，錐套(工件)套在心軸上，同時調(diào)治螺母和錐套之
間端面相應得留有肯定位置間隙，在墊圈與頂尖的軸向頂緊力下，錐套和圓錐心軸錐度外貌精密配
合。靠錐度的自動放心和相互鎖緊力這一特點，它能加工精度高的工件，只要加工完後松開頂尖，
拿下墊圈，靠螺母向右旋合頂緊力的作用，頂出錐套後拿下重新?lián)Q上一工件加工。這種要領(lǐng)也可以
加工內(nèi)孔和外圓都是錐度的精密同軸度工件。
2 在原具質(zhì)料上革新桿形體及接納多切削提高時效
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在實際生産中，遇到一些數(shù)量大，且螺距較小的螺紋。當用挑扣具加工時，由于螺桿徑向力較大
，不易加工，而且用扳牙手工套扣，既費力又不省時，可接納1套如圖4所示的具來提高時效。
先將夾具、牢固套、錐體組合成一體(見圖4)，然後安置1條M12的螺絲于A處，這樣夾具就可以在固
定套中60 mm 之間左右移動，在夾具前端安置一個切合加工尺寸的扳牙，組裝後的錐套放在尾座裏
，操作尾座就可以完成一個零件的挑扣工序。
別的在夾具的前端B處(見圖4)對稱開2個孔，一個爲進液孔，一個爲出屑孔，這樣扳牙可以及時冷
卻和出屑，並且此具可以自動放心。用上述具加工挑扣，可以減輕工人的勞動強度，並且可以大概
包管螺紋的加工精度。
我廠以生産煤礦配件爲主導産業(yè)，在生産中每每會遇到一些批量産品，如煤車軸的生産制造工藝，
煤車軸車扣M42×2 或M48×2，如圖5。
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在臺的一側(cè)可以同時安置2把，在臺a處可以安置一把合金頭內(nèi)孔挑扣作爲切螺紋退槽
，將頂尖銑失1/3，警備挑扣與頂尖打仗。操作者可以用a挖不壞退槽，用b直接挑扣成形
，用這種要領(lǐng)加工，不必要旋轉(zhuǎn)臺，車床的縱、橫向刻度穩(wěn)固，可以大概包管螺紋的精度，效率比旋
轉(zhuǎn)臺每件對的要領(lǐng)提高一倍。
1．手搖脈衝産生器破壞。一臺 FANUC 0TD數(shù)控車床，手搖脈衝産生器出現(xiàn)妨礙，使對不能舉行
微調(diào)，必要變更或補綴妨礙件。當時沒有切合的備件，可以先將參數(shù)900#3置 “0”，臨時將手搖
脈衝産生器不用，改爲用點動按鈕單脈衝産生器操作來舉行具微調(diào)事情。等手搖脈衝産生器修不壞
後再將該參數(shù)置“1”。
2．當機床後返回參考點時出現(xiàn)超行程報警。上述機床在返回參考點進程中，出現(xiàn)510或511
超程報警，處理懲罰要領(lǐng)有兩種：
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU（1）若X軸在返回參考點進程中，出現(xiàn)510或是511超程報警，可將參數(shù)0700LT1X1數(shù)值改爲
+99999999（或?qū)?704LT1X2數(shù)值修改爲-99999999）後，再一次返回參考點。若沒有問題，則將參
數(shù)0700或0704數(shù)值改爲原來數(shù)值。
（2）同時按P和CAN鍵後，即可消除超程報警。
3．一臺FANUC 0i數(shù)控車床，後不久出現(xiàn)ALM701報警。從維修闡明書表明內(nèi)容爲控制部上部
的風扇過熱，打床電氣櫃，查抄風扇電機不舉措，查抄風扇電源正常，可鑒定風扇破壞，因一
時購買不到同範例風扇，即先將參數(shù)RRM8901#0改爲“1”先釋放ALM701報警，然後在逼迫冷風冷卻
，待風扇購到後，再將PRM8901改爲“0”。
4．一臺FANUC 0M數(shù)控體系加工中間，主軸在換進程中，當主軸與換臂打仗的一瞬間，産生
打仗碰撞異響妨礙。分析妨礙緣故原由是因爲主軸定位不準，造成主軸頭與換臂符合不不壞，無疑會引
起呆板撞擊聲，兩處均有明顯的撞傷痕跡。經(jīng)查，換臂與主軸頭均無呆板松動，且換臂定位動
作精確，故接納修改N6577參數(shù)值辦理，即將原數(shù)據(jù)1525改爲1524後，妨礙清除。
5．密級型參數(shù)0900～0939維修法。按FANUC 0MC操作闡明書的要領(lǐng)舉行參數(shù)傳輸時，密級型參數(shù)
0900～0939必須用MDI要領(lǐng)輸入很不方便?，F(xiàn)介紹一種可以傳輸包羅密級型參數(shù)0900～0939在內(nèi)的
傳輸要領(lǐng)，步驟如下：
（1）將要領(lǐng)開關(guān)設(shè)定在EDIT位置；
（2）按PARAM鍵，選擇表現(xiàn)參數(shù)的畫面；
（3）將外部汲取配置設(shè)定在STAND BY（準備）狀態(tài)；
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU（4）先按EOB鍵不放開，再按OUTPOT鍵即將全部參數(shù)輸出。
6．一臺FANUC 0MC立式加工中間，由于絕對位置編碼電池失效，導致X、Y、Z丟失參考點，必須重
新設(shè)置參考點。
（1）將PWE“0”改爲“1”，變動參數(shù)NO.76.1=1,NO.22改爲00000000，此時CRT表現(xiàn)“300”報
警即X、Y、Z軸必須手動返回參考點。
（2）關(guān)機再，利用手輪將X、Y移至參考點位置，變化參數(shù)NO.22爲00000011，則表現(xiàn)X、Y已
創(chuàng)建了參考點。
（3）將Z軸移至參考點相近，在主軸上安置一柄，然後手動呆板手臂，使其*夾緊柄。此
時將參數(shù)NO.22改爲00000111，即Z軸創(chuàng)建參考點。將NO76.1設(shè)“00”，PWE改爲0。
（4）關(guān)機再，用G28 X0，Y0，Z0核對呆板參考點。
7．由機床參數(shù)引起的無報警妨礙。一臺FANUC 18i-W慢走絲，後CRT表現(xiàn)X、Y、U、V坐標軸
位置表現(xiàn)不準確，即原正常表現(xiàn)小數(shù)點後三位數(shù)字，而且前表現(xiàn)小數(shù)點後四位數(shù)字，且CRT沒有報
警信息。首先應該狐疑是參數(shù)變革引起上述妨礙。查抄參數(shù)發(fā)明NO.0000#2 INI産生變革，原正常
表現(xiàn) “0”（表現(xiàn)公制輸入），而有妨礙時表現(xiàn)“1”（英制輸入），將該參數(shù)改爲“0”後，數(shù)字
顯斧正常。
HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU8。機床風扇報警，臨時找不到，要買也來不及，可以修改一下參數(shù)8901，將風扇報警取消，暫
時先加工。等買到風扇再變更。（FANUC 18 OR FANUC16 OR FANUC 0I SYSTEM)
